市售隔熱漆產品遮熱性能之再思考-台大教授方煒

建築設施空調節能設計新思維 ---

市售隔熱漆產品遮熱性能之再思考

台大生物產業機電工程學系教授方煒

前 言

市區的地表面大部分都被反射率低的建築物與舖設的道路等所覆蓋，而它們在白天吸收太陽能源所造成的熱島效應，使得市區的平均溫度高於郊區好幾度。熱帶與亞熱帶地區的建築外如果未做好適當的隔熱/遮熱，夏季過熱時經常需要耗費巨額空調費用才能將室內空氣溫、溼度維持在適當範圍內。空調系統向室外散熱使得市區的熱島效應更為嚴重。

夏季尖峰用電量高，常造成發電系統跳機，有時甚至需以分區斷電或限電的措施來因應，造成業界之損失。增建核電廠或蓋水庫採水力發電或燃煤採火力發電方式都會造成環保與生態上能否永續的廣泛討論與抗爭，耗費不少社會成本。

台電統計資料顯示約有30-40%的冷卻負荷來自透過外殼進入的熱量，有效降低此部分熱量的進入是節能的首要做法。在建築外殼的隔熱/遮熱工程中，常見使用保麗龍、PU與玻璃棉(glass wool)等隔熱資材於夾層或內表面，或使用雙層玻璃窗或雙層外牆，以空氣為中間夾層做隔熱/斷熱之用，或使用遮蔭網、百葉或遮熱/隔熱塗料或貼紙等。

市面上遮熱/隔熱塗料品牌眾多，以隔熱漆為名的尚有陶瓷、雲母與樹脂成分等之別。將隔熱漆塗在建築物外表面上，使得室內溫度降低的能力依產品不同也有頗大的差異。一般廠商多半不太了解此類塗料具備降溫能力的理論基礎。

本文旨在探討在建築物外殼表面塗上市售(鑫鼎)隔熱漆對室內溫度與室外表面溫度之影響，主要針對基礎熱傳性質中熱導係數、熱擴散係數與熱傳透率、反射率與吸收率等進行了解，並對其隔熱能力之緣由透過理論探討與實驗驗證提出解釋。

熱導係數

業者提供的資料顯示先前已委託標準局代為測試熱導係數 (或稱導熱係數)，其後續亦委託工研院能資所量測同一參數，兩單位有關鑫鼎隔熱漆熱導係數之量測數據分別為0.101 與0.13 W/m/K。測試樣本係將隔熱漆塗於建物外殼材料上再送測。本研究使用不同方法，直接將熱傳性質分析儀 (KD2, Decagon Devices, Inc.)的感測棒插入業者提供的隔熱漆中量測。

熱傳性質分析儀(KD2)可量測材料的熱導係數 (conductivity)與熱擴散係數(diffusivity)。筆者所量測的熱導係數之平均值為0.068。如表1所示包括熱導係數的兩種常用單位，密度*比熱之值係依據熱擴散係數與熱導係數之關係(式1)求出，簡列如下：

α = k / (ρ*Cp)                                                                                       (1)

其中，α為熱擴散係數，k為熱導係數，ρ為密度，Cp為比熱。

表1. 使用熱傳性質分析儀量測鑫鼎隔熱漆之結果

量測次數	1	2			3	平均	單位
熱擴散係數α	0.13	0.13			0.13	0.13	mm2/s
熱導係數k	0.0671141	0.0680272			0.068966	0.068036	W/m/K
	0.0575264	0.058309			0.059113	0.058316	kcal/hr/m/K
密度*比熱	5162623		5232862	530504		523351	J/m3/K

隔熱漆密度之測試樣本製作依工研院能資所之規定，由鑫鼎公司自行量測，取得數據為849.11 kg/m³，已知密度*比熱之平均值為523351 J/(m³.K)，所以比熱為 616.35 J/kg/K。以適當的工作壓力使用噴槍來回噴灑一層隔熱漆在乾燥凝結之後的厚度為0.3 mm。隔熱漆塗在材料表面的厚度(L，單位m)為已知，則單位面積熱傳導係數或稱熱傳透率 (U，單位W/m²/K)可使用下式計算。

U = k / L                                                                                                      (2)

表2. 隔熱漆(鑫鼎)、PU與保麗龍之性質

	密度	比熱	熱導係數	熱擴散係數	熱傳透率
	kg/m3	J/kg/K	W/m/K	mm2/s	W/m2/K
鑫鼎隔熱漆	849.11	616.35	0.068	0.13	……
一層 0.3 mm					226.8
二層 0.6 mm					113.4
三層 0.9 mm					56.7
PU板 0.3mm	25-50	1590	0.05	0. 628-1.25	93.3
HD保麗龍 0.3mm	28-40	1220	0.037	0.758-1.083	123.3

比熱代表材料本體的儲蓄熱量的能力，熱導係數為材料的內涵性質(intensive property)與材料厚度無關，熱傳透率(conductance)則為外延性質(extensive property)與材料厚度有關，熱擴散係數決定一個材料隨時間變化的傳熱速率。如表2所示的高密度(HD)保麗龍(發泡聚苯乙烯 polystyrene)與硬質聚烏保溫板(Polyurethane, PU板)的熱導係數k與密度值摘自林(1995)，分別為0.037與 0.05 W/m/K。後兩者的比熱值摘自美國加熱冷凍空調工程師協會 (ASHRAE, 1985)出版的技術手冊。

由PU板、HD保麗龍與鑫鼎隔熱漆三者之比較可知，後者的熱導係數為最大，熱擴散係數為最小。雖然標準局、工研院能資所與筆者可能因量測材料與使用儀器的不同，對熱導係數的量測結果稍有差異(0.117, 0.13 與 0.068 W/m/K)，但均比PU與保麗龍之值為高，此顯示該隔熱漆的隔熱功能不如PU與保麗龍。表2中假設PU板與保麗龍的厚度為0.3mm 只是方便與一層隔熱漆比較，實際上並沒有那麼薄的產品。

複合材料的熱傳透率

建築設施中RC牆與磚牆為常用外殼，其加入三層隔熱漆之前與之後的組成與熱傳透率簡列如表3與表4。熱傳透率的計算係使用下式：

U = 1 / ((1/ho)+(Σd_x/k_x)+(1/hi))                                                           (3)

其中，U為由室外空氣至室內空氣的熱傳透率，使用單位為W/m²/K，ho為外表面(外氣膜)的對流熱傳遞率，hi為內表面(內氣膜)的對流熱傳遞率。d_x為第x層材料的厚度，k_x為第x層材料的熱導係數，其倒數為熱阻係數。

表3. RC牆外塗1,2,3層隔熱漆之前與之後的熱傳透率

	組成構造	厚度，dx m	熱阻係數，1 / kx (m.K)/W	熱傳透率，U W/(m2.K)
RC牆	外氣膜	….	1/23(m2.K)/W	3.78 (之前) 3.60 (三層)
	三層隔熱漆	0.0009	1/0.068036
	瓷磚	0.01	1/1.3
	水泥沙漿	0.015	1/1.5
	RC	0.12	1/1.4
	水泥沙漿	0.01	1/1.5
	內氣膜	…	1/9(m2.K)/W

註：隔熱漆之外的數據摘自林，1995。

表4. 磚牆外塗1,2,3層隔熱漆之前與之後的熱傳透率

	組成構造	厚度，dx m	熱阻係數，1 / kx (m.K)/W	熱傳透率，U W/(m2.K)
磚牆	外氣膜	….	1/23(m2.K)/W	2.14 (之前) 2.08 (三層)
	三層隔熱漆	0.0009	1/0.068036
	瓷磚	0.01	1/1.3
	水泥沙漿	0.015	1/1.5
	紅磚	0.12	1/0.8
	水泥沙漿	0.01	1/1.5
	內氣膜	…	1/9(m2.K)/W

註：隔熱漆之外的數據摘自林，1995。

如表3與4所示，塗上三層隔熱漆之後，RC牆與磚牆的U值分別可降低1-3.6/3.78 =4.7%與1-2.08/2.14=1.02%。對原有RC牆與磚牆的隔熱功能而言，其幫助是頗為有限的。然而，如果原有的外壁只略具隔熱功能，如單層的鐵皮鋼板，則三層隔熱漆的隔熱效果可大幅提高，如表5所示為1-5.96/6.47=8%。

表5. 彩色鋼板外塗1,2,3層隔熱漆之前與之後的熱傳透率

	組成構造	厚度，dx m	熱阻係數，1 / kx (m.K)/W	熱傳透率，U W/(m2.K)
彩色鋼板牆	外氣膜	….	1/23(m2.K)/W	6.47 (之前) 5.96(三層)
	三層隔熱漆	0.0009	1/0.068036
	鋼板	0.00045	1/47
	內氣膜	…	1/9(m2.K)/W

註：鋼板資料來自廠商型錄

等效室外溫度

依據廠商型錄資料顯示，鐵皮鋼骨結構建築在噴上隔熱漆之前與之後，外表面溫度分別為53 與33℃，室溫也由36降至29℃。水泥RC結構建築在噴上隔熱漆之前與之後，外表面溫度分別為51.8與35℃，室溫也由35降至30℃。兩者之大氣溫度均為34℃。室內溫度能降低的主要原因在於鐵皮鋼骨結構與水泥RC結構外表面的溫度在塗上隔熱漆之後降了20與16.8℃。

針對一面受到太陽輻射的建築物外牆，由室外傳輸進入室內的熱量可用下列公式計算：

Q= U * A * (Tsa – Ti)                                                                           (4)

其中，U = 1 / ((1/ho)+(Σd_x/k_x)+(1/hi))為由室外空氣至室內空氣的熱傳透率，使用單位為W/m²/K。Tsa為包括室外空氣溫度、短波輻射的吸收、對流熱傳遞與長波輻射熱交換的等效室外溫度或稱太陽-空氣溫度(Solar-Air Temperature)。Ti為室內溫度。相關示意圖以熱阻方式表示如圖1。

圖1. 熱阻示意圖

圖1所示，Tis為內表面溫度，Tos為外表面溫度。改變材料表面特性使得吸收率/對流熱傳係數(A/ho)值由0.052降為0.026，Tsa值由55.04降為35.96℃。由於Tsa被降低了許多度，造成Tos的溫度也一併降低，所以在隔熱漆表面量到的溫度比塗上之前也可減低許多度。以RC外牆為例，如表5所示，外表面溫度由51.8降至35℃，內表面由43.27降至32.5℃，室內溫度由35降至30℃。

表5. 圖1中各節點的溫度分布

	Ti	Tis	Tos	Tsa
RC外牆未塗隔熱漆	35	43.27	51.8	55.04
RC外牆塗隔熱漆	30	32.5	35	35.96

圖2所示為北緯40^o地區在7/21的兩種不同吸收率的材料的Tsa與Ta的比較 (ASHRAE, 1993)。在日出之前與日落之後，有輻射冷卻發生，所以Tsa還比Ta低。但日出之後，Tsa逐漸升高，吸收率高(反射率低)的深色材料升高幅度比淺色材料大，在13:00時兩者的Tsa值為最大，分別為71.6與50.8，相差達20.8℃。

圖2.兩種不同吸收率材料的Tsa與當時空氣溫度Ta的比較 (北緯40^o，7/21)

Tsa的計算係透過材料外表面上的能量穩態分析而求得，外表面熱量的消長，主要來自以下幾項，包括空氣與表面的對流熱傳遞，太陽輻射能(短波)的吸收與天空的長波輻射熱交換。計算公式如下：

ho * (T_a - T_w) + A * I +ε* σ*(T_sky⁴-T_w⁴)                                        (5)

其中，ho為外表面(外氣膜)的對流熱傳遞率，Ta為室外空氣溫度，Tw為材料外表面的溫度，A為材料對陽光的吸收率，I為入射的太陽輻射能(W/m²)，ε為材料對長波的放射率，σ為Stefn-Boltzman 常數，T_sky為天空溫度。

針對晴朗天候下(Ω=0)的水平表面(φ=0)時，式(5)可簡化為式(6) (Parmelee 與Aubele, 1952)，Lokmanhekim (1971)與Kusuda(1976)等的研究認為式(6)可用式(7)擴充其使用時機，其中φ為平面的傾斜角度，Ω為天空晴朗的程度，由萬里無雲到烏雲密佈，共分十個等級。

ho * (T_a - T_w) + A * I –60 *ε                                                 (6)

ho * (T_a - T_w) + A * I –6 *ε*cosφ *(10-Ω)                                (7)

針對晴朗天候下(Ω=0)的水平表面(φ=0)時，式(6)重新排列並定義T_sa如式(8)，則式(6)與(7)可簡化為式(9)。由式(8)可知，在日出前與日落後，由於I=0，所以Tsa會小於Ta，此印證了圖2的說法。

T_sa = T_a + (A * I –60 *ε)/ho                                                  (8)

ho * (T_sa - T_w)                                                                                             (9)

隔熱漆對Tsa值的影響主要來自改變了材料的吸收率(A)，也影響了長波放射率(ε)。不鏽鋼的長波放射率為0.07-0.17，平均值為0.12，其他金屬材料也多在0.5以下，塗上白色漆之後，長波放射率為0.92-0.97，平均值為0.945。

空氣溫度(Ta)、太陽輻射能(I) 與對流熱傳遞率(ho)為客觀條件，不予改變，依據林(1995)之建議，ho使用23 W/m²/K。假設原材料之吸收率為A1，噴隔熱漆後之吸收率為A2，T_sa要降低達dT℃ (= T_sa1 - T_sa2)，則必須下式成立：

(A1*I – 60 * 0.12) – (A2*I – 60 * 0.945)= dT * 23                  (10)

假設噴上白色隔熱漆前後之表面溫度差dT與當時的太陽輻射能I為已知，噴漆前後的吸收率減少程度(A1-A2)或反射率提高程度可透過式(10)來估算。

表6a. 不同太陽輻射量之下，表面溫度降低dT℃所相對應的吸收率減少量

dT=	20	10	5 ℃
I, W/m2	(A1–A2) = (dT * 23 - 49.5)/I
500	0.82	0.36	0.13
700	0.59	0.26	0.094
900	0.46	0.20	0.073

表6a所示為I等於500,700,900 W/m²時，要dT要相差20，10與5 ℃時，吸收率所需相對應減少的量。當 I為900, 700 與500 W/m²時，吸收率需減少0.46，0.59與0.82，則T_sa可降低20℃。換言之，外表面溫度的大幅降低，主要由於噴上白色隔熱漆之後，短波(太陽光)反射率大幅提高 (短波吸收率大幅降低)與長波(輻射熱)放射率提高的原因。

假設能夠正確量測吸收率的差異，則表6提供對照允許查出表面溫度差，假設太陽輻射能I為已知。將式(10)重新調整，改將dT置於等式左側可得下列公式：

dT=((A1–A2) * I + 49.5)/23                                                                          (11)

表6b. 不同太陽輻射量之下，吸收率減少量所相對應的表面溫度降低度數

A1-A2=	0.2	0.3	0.4	0.5
I, W/m2	dT=((A1–A2) * I + 49.5)/23
500	6.50℃	8.67	10.85	13.02
700	8.24	11.28	14.33	17.37
900	9.98	13.89	17.80	21.72

ASHRAE(1993)建議淺色表面的 A/ho 使用0.026，深色表面的A/ho使用 0.052。兩者的A值分別以A1與A2表示，由於ho以23計算，A1-A2約等於0.6。由表6b觀之，當太陽輻射量為900 W/m²或更高(台灣熱季地表面的輻射量)且A1-A2在0.4或更高時，溫差(dT)達17℃或更多是可能的。廠商資料顯示塗上隔熱漆之後，表面溫差可達此值，則所量測吸收率的改變應在0.4或以上。

反射率量測

使用兩片單層彩色(淺綠色)鋼板，其中一片塗有一層鑫鼎隔熱漆，各剪下一塊2cm x 2cm的試片，使用近紅外線光譜分析儀 (FOS, NIRS 6500，圖3)量測材料表面的反射率。該儀器雖然在名稱上為近紅外線光譜分析儀，其量測範圍在400-2500nm，幾乎也完全涵括可見光(380-780nm)的部分。

圖4所示為400-2500nm範圍內兩種測試材料的反射率。有、無塗上鑫鼎隔熱漆在接近可見光範圍(400-800 nm)內的平均反射率分別為0.717與0.246，兩者的差值達0.469。塗上隔熱漆之後，波長低於1900 nm範圍的平均反射率由0.47提高至0.723，差值達0.253。波長大於1900 nm範圍的平均反射率由0.463提高至0.566，差值為0.103。

波長大於2500nm波段的反射率雖未能量測，但由文獻查知不鏽鋼的長波放射率為0.07-0.17，平均值為0.12，其他金屬材料也多在0.5以下，塗上白色漆之後，長波放射率為0.92-0.97，平均值為0.945。長波放射率高，有利散熱。

圖3. 量測反射率的近紅外線光譜分析儀 (FOS, NIRS 6500)

圖4. 單層彩色鋼板(鐵皮)有、無塗上鑫鼎隔熱漆的反射率

耐久性測試

筆者在多年前曾經在草屯洪姓酪農牧場使用過陶瓷隔熱漆，經業者反映在使用一陣子後由於積塵造成表面不再潔白，以高壓水沖洗後易造成表面剝落。此或許與隔熱漆材質有關，但施工法錯誤應是主因。正確的方法應是先噴底漆，加強附著性，續噴隔熱漆，最後再噴面漆做表面處理可確保表面光滑，允許透過降雨清除表面落塵，長久使用後積塵少。

日前參觀兩戶鑫鼎隔熱漆的用戶，發現在已使用兩年半的的寶聰牧場牛舍屋頂表面仍然保持大致潔白(圖5)，白漆完全不脫落，附著性佳。另一業者的鐵皮工廠屋頂與側牆噴塗隔熱漆也有兩年餘，經業者同意在側牆剪下一塊鐵皮(圖6)，攜回測試其反射率。由於兩年半前施工時並未加噴面漆，所以表面略有積塵，造成反射率為原來的約86%，如圖7所示。

圖5. 寶聰牧場牛舍屋頂塗上白色隔熱漆使用兩年半後的情形

圖6. 測試樣品取自大坑鄉鐵皮工廠側壁

圖7. 白色鑫鼎隔熱漆耐久測試：使用0年與2.5年後的反射率比較

冷卻負荷

由太陽能工程學相關教科書(Duffie and Beckman, 1982)可查得大氣層外圍波長低於1900 nm與1900-2500nm的光譜分別佔總太陽能的92.5%與3.73%。另外，由前面的探討可知，塗上隔熱漆之後波長低於1900 nm波段反射率提高0.253，1900-2500nm波段反射率降低0.103，前者有利遮熱，後者不利遮熱。以整體能量觀點而論，隔熱漆的影響為 0.925 * 0.253 – 0.0373 * 0.103 = 0.23。換言之，就0-2500nm波段範圍而言，當地表輻射能量為500W/m²時，隔熱漆可減少約115 W/m²被吸收。

以上的分析方法並未考慮長波輻射與對流等影響，以下改透過等效室外溫度來探討。室內空調系統的冷卻負荷決定於進入建築物內的熱量，可用下式計算：

Q = U * A * (Tsa – Ti)                                                                        (12)

假設原來Tsa與Ti分別為55.04與35℃，基於塗上隔熱漆，造成吸收率改變之後，Tsa與Ti分別降為35.96與30℃。由表3可知RC外牆在噴了三層隔熱漆之後U由3.78減為3.6 W/(m².K)，所以進入房間的熱量差異為

dQ = [3.78 * (55.04 – 35) – 3.6 * (35.96-30)] = 54.3 W/m²

假設有一18坪正方形房間，高3m，其水平屋頂加上四面牆的總面積為100m²。室內的空氣總量為(密度1.2 kg/m³) 213.84 kg，空氣比熱為1006 J/kg/K，熱量傳入速率差額為54.3*100=5430 J/s，此差額可使室內空氣的增溫速率差額達 5430/213.84/1006 = 0.025 ℃/s = 1.5 ℃/min。

如表7所示，一般18坪的房間，建議使用冷氣能力為7100 kcal/h的機型，此相當於469.6 W。將此房間降溫1.5℃需要移走 213.84 * 1006 * 1.5 =322.68 kJ的熱量。該冷氣需啟動322.68 * 1000/469.6/60 = 11.4 分。換言之，每分鐘多進來的熱量需要開冷氣11分鐘才能移走。熱量進出速率要匹配，則需要11台同型冷氣同時啟動才辦得到隔熱漆做到的事。

表7. 冷氣機業界建議的冷氣能力與適用面積

冷氣能力 kcal/h		正方形 面積，坪	高3m 五面面積	冷氣能力 W
2000		5	52.8	132.2
2500	7		62.5	165.3
3550	9		70.8	234.8
4500	11		78.3	297.6
5600	14		88.4	370.4
6300	16		94.5	416.7
7100	18		100.2	469.6

結論

建築物外殼噴上白色鑫鼎隔熱漆之後，確實可降低進入室內的熱量，進而減輕室內空調系統的冷卻負荷。由理論分析得知業者在型錄上提到在鐵皮鋼骨結構與水泥RC結構外表面的溫差足足降了20℃與16.8℃的說法確有可能。

遮熱/隔熱塗料的施工作業中，加強附著力的底漆與增加表面光滑度的面漆是必須的。雖然會增加成本，但是對耐久性與耐候性有頗大的幫助。

鑫鼎隔熱漆兼具隔熱與遮熱功能，可大幅降低室外太陽輻射熱傳入室內的量，主要是由於有高的短波反射率，高的長波放射率，同時兼具比其他塗料高的隔熱功能，簡列如下：

1.      在塗上白色隔熱漆之後可造成短波(太陽光)反射率大幅提高，即短波吸收率大幅降低，造成被建築物外殼吸收的能量大減，減少的額度與當時太陽能大小成正比。單層淺綠色鋼板在塗上鑫鼎隔熱漆之前與之後，在400-800 nm的可見光範圍的平均反射率可由0.248提昇至0.717，提高了0.469。

2.      所吸收的短波能量在造成外殼溫昇之後，採輻射方式向外散熱。在塗上白色隔熱漆之後，長波(輻射熱)反射率降低，吸收率增加，對相同波長而言吸收率等於放射率，長波放射率提高有助於以輻射方式散熱。

3.      隔熱漆本身也有熱阻，塗上隔熱漆的建材在單位時間內進入室內的熱量可再減少。鑫鼎隔熱漆的隔熱功能(熱導係數以0.1估算)分別約為PU與保麗龍的1/2.7與1/4.3；雖略遜一籌，但比起完全無隔熱功能的其他塗料則又好多了。

在林(1995)所著「建築及空調節能設計規範」一書與其他類似出版品中，幾乎全未考慮建築物外殼的反射率差異所造成的影響。在建築物室內空調負荷的計算上，傳統的思惟全部都是由熱導係數著眼，應是假設一般建物外殼對太陽能的吸收率/反射率都相同。當具備高反射率的表面被覆資材或塗料問世之後，傳統的計算方式是否應有所修正？

應用

高反射率遮熱/隔熱漆可在各型露天設施與材料等外殼的遮熱/隔熱上發揮不少的功能，塗在室內牆上亦可充分利用其具有高反射率的優點。以下列舉可能的應用範疇：

1.          禽、畜舍之屋頂與外牆隔熱：降低室內溫度，減少通風冷卻成本。

2.          鐵皮工廠、儲藏庫等之屋頂與外牆隔熱：降低空調成本。

3.          教室、住宅、大樓等之屋頂與外牆隔熱：降低空調成本。

4.          屋頂水塔、置於戶外的水桶隔熱：降低水溫。

5.          穀倉外殼隔熱：降低通風冷卻成本。

6.          油槽、瓦斯槽外殼隔熱：降低危險。

7.          通訊設施露天機房隔熱：減少當機。

8.          露營帳棚/露天帳棚式車庫：使用塗上隔熱漆的帆布為搭建材料。

9.          汽車、貨櫃隔熱：在可收放式遮陽帆布上塗上隔熱漆或直接塗於外殼。

10.      洋傘隔熱：使用塗上隔熱漆的布為洋傘材料。

11.      植物栽培組織培養室：室外隔熱，室內加強反光減少所需燈管數。

致謝

首先感謝畜產試驗所香山分所李春芳博士介紹鑫鼎隔熱漆這項產品，其次感謝鑫鼎油漆實業有限公司有關隔熱漆材料的提供，亦感謝本系陳世銘教授借用近紅外線光譜分析儀與研究生黃峻吉同學協助試驗。

參考資料

1.          林憲德。1995。建築及空調節能設計規範的解說與實例。詹氏書局。

2.          ASHRAE, 1985。Handbook of Fundamentals. ASHRAE (美國加熱冷凍空調工程師協會) , Atlanta, GA. USA.

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6.          Lokmanhekim, M., editor. 1971. Algorithms for building heat transfer subroutines. ASHRAE, Atlanta, GA. USA.

7.          Parmelee, G.V. and W.W. Aubele. 1952. Radiation energy emission of atmosphere and ground. Transaction ASHVE 58:85-106.

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